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Characteristics of Ti(C,N) and (Ti,Zr)N gradient PVD coatings deposited onto sintered tool materials
Thin&thick coatings Mechanical properties
2010/1/19
Purpose: The purpose of this paper is the characterisation of Ti(C,N) and (Ti,Zr)N thin films produced by
cathode arc evaporation physical vapour deposition (CAE-PVD) method onto sintered carbides an...
选用国产微球型硅胶作为净化硝酸钍溶液中~(233)Pa和~(95)Zr—~(95)Nb的吸附剂。观察了吸附柱参数、溶液酸度、~(233)Pa和~(95)Zr—(95)Nb放射性比度与状态、存在少量有机相等因素对吸附性能的影响。确证了溶液流经吸附剂的接触时间对吸附效率的重要作用,并对硅胶柱的再生使用作出了初步估价。
用硅胶吸附法去除含铀有机相中的~（95）Zr-~（95）Nb
~(95)Zr 铀 硅胶吸附法
2008/12/22
本文介绍了用硅胶作吸附剂去除含铀有机溶液中~(95)Zr-~(95)Nb的实验室研究结果。通过静态实验,测定了不同型号、不同含水量的硅胶在不同温度时的吸附率,对影响吸附率的其它因素(溶液酸度、含铀量)也进行了研究。对溶液中铀浓度、柱温、流速对~(95)Zr-~(95)Nb去污系数的影响进行了柱实验研究。同时,对从硅胶柱上解吸~(95)Zr-~(95)Nb的条件做了初步实验。
金属Zr热力学性质的第一原理研究
第一原理计算 热力学性质 声子 赝势
2008/12/9
应用基于密度泛函与密度泛函微扰理论的平面波赝势方法计算了一组不同晶格常数下hcp结构金属Zr的声子谱及相应的静态总能，由此得到不同晶格常数下的自由能，由准谐近似及自由能极小判据得到自由能与温度的关系，进而计算了热膨胀系数、体弹性模量、定容及定压摩尔热容与温度的关系，计算结果在较宽的温度范围内与实验相符。对热膨胀系数，同时应用德拜-格林奈森模型进行了计算，并与第一原理方法的结果进行了比较。对摩尔热容...
Zr基非晶合金多孔材料的制备与性能
多孔非晶合金 渗流铸造 力学性能
2010/3/19
采用液态金属渗流法制备直径为6 mm 的Zr基块体多孔非晶合金，采用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析多孔材料的结构、形貌、断口特征和相组成，同时对多孔非晶合金的孔隙结构和力学特点进行分析。结果表明：采用CaC2作为孔隙支撑材料，能够制备出孔隙分布均匀、孔隙直径为0.2~0.8 mm的多孔非晶合金，其密度和孔隙率分别为3.57 g/cm3和47%。压缩力学性能实验表明：该多孔非晶合金的...
氧对Zr-Cu-Ni-Al-Ti块体非晶合金热稳定性的影响
锆基块体非晶合金 氧杂质 玻璃形成能力
2008/12/9
以结晶Zr棒及海绵Zr为原材料、利用浇包型坩埚电弧炉倾斜铸造法制备了不同氧杂质含量的Zr52.5Cu17.9Ni14.6Al10Ti5块体非晶合金楔形试样, 研究了氧对合金玻璃形成能力及热稳定性的影响.结果表明: 氧杂质虽然降低合金以最大非晶形成厚度tmax为表征的玻璃形成能力, 却提高合金以过冷液相区温度范围Tx1为表征的热稳定性. 氧杂质具有提高合金开始晶化表观激活能E ax1...
Ti-Zr-Ni-Cu非晶系的等电子浓度特征
Ti-Zr-Ni-Cu系 块体非晶 等电子浓度
2008/12/4
以准晶成分Ti40Zr40Ni20为基准, 在Ti-Zr-Ni-Cu系中设计出
电子浓度为1.200和原子尺寸为0.1474 nm的系列合金, 并用铜模吸铸法制备直径为
3 mm的合金棒试样. 结果表明, Ti12Zr55Ni13Cu20成分附近
可形成块体非晶合金, 而Ti3Zr60Ni12Cu25和
Zr60Ni10Cu30成分点上形成了单一的四方Zr2Cu型非晶相
关相. 准晶、块...
Zr 含量对Ti-1100合金中硅化物析出的影响
钛合金 硅化物
2008/12/3
通过TEM观察了不同Zr含量Ti-1100合金中硅化物的析出形貌及分布规律。由试验结果、Ti-Zr-Si三元相图和相关文献推测了基于Ti-1100合金成分的赝Ti-Zr-Si三元相图硅含量为0.45wt%(0.76at%)的变温截面。通过TEM观察结果和相图分析显示，随着Zr含量的增加，Ti-1100合金中硅化物溶解温度升高，同时合金中硅元素的溶解度降低。这些变化导致合金析出硅化物的整体尺寸增大，...
应用高分辨电子显微术对退火态Zr(Cr, V)2 Laves相的显微结构进行了观察.结果表明退火态Zr(Cr, V)2 Laves相在低倍显微观察下呈现层片状组织, 并存在长周期堆垛结构; 高分辨电镜和快速Fourier变换分析证明, 退火态Zr(Cr, V)2长周期结构为C36(4H)结构, 同时存在8H堆垛结构和少量其它过渡性多层堆垛结构. 并就合金元素V对Zr(Cr, V)2 Laves相稳...
快凝合金Zr（Ni0.55Mn0.3V0.1Cr0.05）2.1的相结构与储氢性能
贮氢合金 快速凝固 相结构 储氢性能
2008/11/19
在快冷（冷却速度１０＾５－１０＾６Ｋ／ｓ）Ｚｒ（Ｎｉ０．５５Ｍｎ０．３Ｖ０．１Ｃｒ０．０５）２．１合金中观察到一种高温条件下丰碑 纳米晶Ｃ１４Ｌａｖｅｓ相, 其丰度随冷凝速度下降明显减少.
Zr,Nb对Fe-B合金非晶形成能力的影响
非晶合金 非晶形成能力 Fe－B－Zr合金
2008/11/18
根据获得高玻璃形成能力（ＧＦＡ）非晶合金的多元化理论, 研究了Ｚｒ, Ｎｂ对二元Ｆｅ－Ｂ非晶合金ＧＦＡ的影响, 结果表明, 高Ｂ含量Ｆｅ－Ｂ非晶合金中加入适量Ｚｒ能够促进玻璃态转变, 三元Ｆｅ－Ｂ－Ｚｒ非晶合金中加入少量Ｎｂ能够有效地提高其ＧＦＡ, 多元化是促进非晶合金玻璃态转变和提高其ＧＦＡ的有效方法.
研究了Ｚｒ部分替代稀土ＲＥ对ＲＥ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金的相结构及电化学性能的影响. 结果表明：在０〈ｘ≤０．３）的组成范围内, ＲＥ１－ｘ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金中均出现ＺｒＮｉ５相, 且其含量随Ｚｒ替代量ｘ的增加而增多；ＬａＮｉ５主相的晶胞体积随ｘ的增加而增大, 而ＺｒＮｉ５相的晶胞体积则逐渐减小. 因ＺｒＮｉ５第二相的形成, ＲＥ１－ｘＺＲｘ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金保护作用
大规模集成电路用高强度高导电引线框架材料Cu-Cr-Zr合金的研究
集成电路 引线 Cu-Cr-Zr合金
2008/10/30
首先研究了时效温度、时间及时效前变形量对合金时效后的组织与性能的影响，结果表明：合金在600℃时效时可获得较高的导电性；而在450-470℃温度范围内时效时可获得较高的显微硬度；合金时效，析出相为单质Cr和Cu4Zr，且呈细小弥散分布。合金实效后再加以冷变形可提高合金的显微硬度，而导电率略有下降。本课题借助于Cu-Cr-Zr-Mg合金时效过程中导电率与析出相间的内在关系建立了合金导电率与体积分数...
Zr基块体金属玻璃的形成和性能
块体金属玻璃 Zr基合金 热稳定性
2008/10/28
研究了一系列具有很强非晶形成能力（ＧＦＡ）和优异性能的块体金属玻璃（ＢＭＧ）及含有纳米晶的ＢＭＧ的制备过程, 结果表明, 对掺碳的Ｚｒ／Ｔｉ基ＢＭＧ, 当碳含量（原子分数, ％, 下同）, 在１－２时, 合金具有很宽的过冷液相区（ＳＬＲ, 晶化开始温度Ｔｘ和玻璃转变温度Ｔｇ之间的温区）和较高的约化玻璃转变温度Ｔｒｇ（Ｔｒｇ＝Ｔｇ／Ｔｍ）；当碳含量增至３－８时, 合金为含有纳米晶ＺｒＣ的ＢＭＧ基复合...