搜索结果: 166-180 共查到“工学 Zr”相关记录245条 . 查询时间(0.108 秒)
板块汇聚边缘玄武岩大地构造环境的Th、Nb、Zr判别
玄武岩 大地构造环境 Th/Zr、Nb/Zr判别图 板块汇聚边缘
2007/12/12
根据Th、Nb、Zr的地球化学性质和判别机理，利用世界上典型大地构造环境区玄武岩类的Th、Nb、Zr数据，研究了Th、Nb、Zr判别玄武岩大地构造环境的地球化学机理，发现不同构造环境区玄武岩系的Th、Nb、Zr特征具有显著差异，其比值特征能将玄武岩形成的大地构造位置很好地划分出来。提出了板块汇聚边缘玄武岩大地构造环境的Nb/ZrTh/Zr判别图，该图不但能较好地区分出板块汇聚边缘中的洋—洋俯冲带...
变形Al-Mg-Sc-Zr合金退火组织的TEM观察
Al-Mg基合金 退火温度 Al3(Sc Zr)
2007/11/9
文章摘要：
采用真空感应熔炼制备Al-6Mg-0.4Mn-0.2Sc-0.1Zr-0.1Cr(质量分数,%)合金,研究了冷变形态合金分别在350, 400, 450和500℃退火1 h后微观组织和力学性能的变化.TEM观察表明, 冷变形态的合金组织为交错缠结的位错胞经过350℃退火后位错在晶界规律排列, 密度大大降低, 发生回复, 晶粒保持在500 nm以下.在400-500℃...
Zr-Ti-Cu-Ni-Be-Fe块体非晶合金及非晶基纳米复合材料的形成及其性能
非晶合金 非晶形成能力 硬度
纳米
2007/11/9
文章摘要：
采用水淬法制备出了块状、高强度Ｚｒ－Ｔｉ－Ｃｕ－Ｎｉ－Ｂｅ－Ｆｅ非晶合金，研究了铁原子组元对Ｚｒ－Ｔｉ－Ｃｕ－Ｎｉ－Ｂｅ－Ｆｅ块体非晶形成能力硬度、磁化率及其热稳定性的影响.结果表明，当Ｆｅ含量超过１０％（原子分数）时，在合适的冷却速率下可以区得含有钠米晶凿的非晶基复合材料.
扩散阻挡层对Cu-Zr纳米合金膜电阻率与残余应力的影响
扩散阻挡层 Cu-Zr合金膜 电阻率
纳米
2007/11/9
文章摘要：
用磁控溅射和离子束溅射共沉积的方法分别在以单晶硅为基体的TiN,TaN,ZrN扩散阻挡层上沉积了Cu-Zr合金膜,膜在400℃氮气中退火1 h.结果表明扩散阻挡层对膜的晶体取向、电阻率和残余应力有很大影响.沉积态的膜具有强的(111)取向,且峰型严重展宽;退火后峰型明显锐化,出现(200)等晶体取向;对应TiN,TaN,ZrN三种扩散阻挡层,膜的电阻率在沉积态时分别...
文章摘要：
研究了带有淬态晶相块体非晶合金的对称循环疲劳断裂.结果表明,粗大的晶相促进疲劳裂纹的萌生,而完全非晶试样及带有细小晶相试样的裂纹萌生于样品的表层.非晶基体断口为典型的非晶疲劳条纹,在晶相处为典型的瞬断断口形貌.非晶基体疲劳条纹的间距远大于晶体疲劳条纹的间距.
硼含量对Fe-Zr-B-Nb非晶合金的晶化、形成能力和磁性能的影响
Fe基非晶合金 晶化 磁性能
2007/11/8
文章摘要：
用快冷法制备了Fe$_91-xZr$_5B$_xNb$_4(FZBN)合金,
当$x$=5---30时, 样品为非晶态. 研究了B含量对非晶合金的晶化、
玻璃形成能力(GFA)和磁性能的影响. FZBN的GFA在其共晶成分$x$=27.5
附近达到极大值. 当x$\leq$20时, FZBN非晶合金以一次晶化的模式晶化;
当20$
Zr对Ag--Cu--Ti)--SiCp钎焊SiC}瓷/钛合金连接层组织结构的影响
材料合成与加工工艺 Zr 钎焊
2007/10/26
文章摘要：
使用Ag--Cu--Ti合金粉、SiC粉和Zr粉组成的混合粉末钎料,
真空无压钎焊再结晶SiC陶瓷与Ti合金, 观察Zr加入前后接头连接层组织结构的变化,
研究了Zr的作用. 结果表明, Zr加入前, 连接层主要由Ag、SiC、Cu--Ti、Ti$_{3}$SiC$_{2}$、
和Ti--Si相组成. Zr加入后, 连接层主要由 SiC、Ti$_...
微量Zr对Cu-Ag合金磨损行为的影响
金属材料 接触线 Cu-Ag-Zr合金 电流
2007/10/26
文章摘要：
采用真空熔炼的方法制备了Cu-Ag-Zr合金, 研究了微量Zr对Cu-Ag合金磨损行为的影响,探讨了合金的磨损机理. 结果表明: Cu-Ag合金的磨损率随着Zr含量的增加明显减小,随着受电电流和滑动距离的增大逐渐增大. 粘着磨损、磨粒磨损和电侵蚀磨损是主要的磨损机制. 微量Zr的加入使合金中形成弥散细小的析出相,使其磨损性能明显优于Cu-Ag合金...
ZrO2陶瓷中Zr^{4+}和Y^{3+}的近邻结构与相稳定性
Y2O3-ZrO2陶瓷 EXAFS t® m相变 近邻结构
2007/10/26
文章摘要：
采用EXAFS方法研究了经中温等温和低温LN2处理的2mol%Y2O3-ZrO2陶瓷中Zr^{4+}和Y^{3+}离子的近邻结构. 结果表明,与中温等温试样相比,LN2处理的试样中Zr--O层和Zr-Zr(Y)层的配位数显著减少,平均键长明显减小, Y-O层配位数减少, Y-Zr(Y)层平均键长增大;各配位层畸变程度均增大. 分析认为, 该试样Z...
在脉冲电流作用下Al-Li-Cu-Mg-Zr合金的超塑形变
2007/10/26
文章摘要：
研究了在脉冲电流作用下冷轧态2091 Al-Li合金的超塑形变. 脉冲电流的宽度为40μs, 频率为4Hz, 电流密度为1.78´10^3A/mm^2. 在773K的温度下拉伸, 应变速率提高一倍, 流变应力有所降低. 采用前期形变通电的方法, 合金延伸率比常规超塑提高12%. 超塑形变中不断产生动态再结晶. 在形变量小于40%的第一...
贮氢合金Zr(Mn1-xNix)2的相结构
贮氢合金 Laves相 相结构 Rietveld分析
2007/10/26
文章摘要：
贮氢合金Zr(Mn1-xNix)2 (0.40≤x≤0.75)的多相Rietveld分析表明, 它是以C15型Laves相ZrM2为主的多相体系.不同M/Zr原子比(M=Nix或Mn1-x)非Laves相合金的出现与丰度和整个合金成分配比中Ni/Zr原子比的变化一致,并与Ni-Zr相图中具有同样Ni/Zr原子比的金属间化合物有相同的晶型. x=0...
Si--Zr--B复合非催化形核涂层壳型的制备
溶胶 凝胶法 DD3单晶高温合金 涂层
2007/10/26
文章摘要：
先采用熔模铸造中的制壳工艺, 在壳型内壁制备了Si-Zr-B基底涂层Z, 然后利用溶胶凝胶原理, 经浸涂--分级热处理以及850℃玻璃化热处理后, 在Z表面制备了七层与Z同成分的Si-Zr-B玻璃薄膜涂层. XRD和SEM分析结果表明, H3BO3的加入起抑制Si-Zr-B涂层析晶及对涂层表面裂纹的高温自愈合作用. 因此, 将Z--R壳型置于15...
冷轧态Al--Li--Cu--Mg--Zr合金在脉冲电流作用下超塑形变中的位错形态
冷轧态 Al--Li合金 脉冲电流 位错形态
2007/10/26
文章摘要：
冷轧态Al--Li--Cu--Mg--Zr(2091Al--Li)合金在脉冲电流作用下进行超塑形变的过程中不断产生动态再结晶. 与此同时, 晶内位错由稀少、平直的形态随着形变量的增加而逐渐增殖、弯曲, 最后转变成为蜷线位错. 脉冲电流加强空位活动, 首先影响位错的攀移, 其次影响晶界粘滞滑动.
NiAl-Cr(Zr)合金的高温力学行为与韧脆转变
NiAl 韧脆转变温度 显微组织 高温力学行为
2007/10/26
文章摘要：
研究了多相金属间化合物NiAl-33.5Cr-0.5Zr合金的显微组织、高温力学行为与韧脆转变. 铸造合金由β-NiAl和α-Cr组成的共晶胞及沿共晶胞界分布的Ni2AlZr(Heusler)相组成.用热等静压处理后, 在胞界处的Ni2AlZr相转变为富Zr相.该合金具有较高的高温压缩强度, 高温压缩变形很好地符合幂指数规律.对高温拉伸延伸率的研...