搜索结果: 151-165 共查到“工学 Zr”相关记录245条 . 查询时间(0.144 秒)
研究了相位角30o 、 60o 、90o和等效应变幅0.8%、0.6%、0.4%时双轴非比例加载下, 冷变形去应力状态Zr-4合金宏观响应和微观位错亚结构。结果表明: 应力矢量和应变增量矢量之间的滞迟角 在循环变形初期表现为较大的变化幅度，随着塑性变形的进行，变化幅度逐渐减小，并趋于稳定。滞迟角的变化幅度与加载路径曲率的变化有关。90°相位角时，变化幅度最小，30°时变化幅度最大。在椭圆和圆形加载...
Zr基块体非晶合金在过冷液相区的超塑性流变行为
锆基块体非晶合金 过冷液相区 超塑性
2007/12/27
研究了Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5(原子分数, %)块体非晶合金在玻璃转变终了温度Tg end附近的4个特征温度点(616, 636, 656和676 K)的等温拉伸行为. 结果表明,块体非晶合金的超塑性能与环境温度及拉伸速度紧密相关.在656K, 以5mm/min的速度拉伸时, 获得了1625%的最大延伸率. 利用速度突变法测出了636, 656及676 K时的应...
Zr-4双轴低周疲劳寿命估算
Zr－4合金 比例加载 双轴疲劳
2007/12/27
测定了拉－扭复合加载下, 主应变比φ＝－０．５, ０．６３, －０．７, －０．８, 和等效应变幅△εｅｑ＝０．５％, ０．７％, ０．８％, １．０％, １．１％下, Ｚｒ－４低周疲劳寿命曲线, 分别采用最大主应力、应变, ＣＯＤ应力, 应变, 最大剪应力, 应变, Ｍｉｓｅｓ等效应力, 应变, ＬＥ应变, ＢＭＫ应变准则, 估算了Ｚｒ－４单轴、双轴低周疲劳寿命.
Zr-Al-Ni-Cu大块非晶合金的电化学腐蚀行为研究
2007/12/25
用电化学方法研究了6种不同成分的大块非晶合金、与非晶成分相对应的两种晶态合金和纯Zr在0.1 mol/L Na2SO4溶液中的腐蚀行为,结果表明,6种非晶样品中,有4种具有高耐蚀性能,其中,成分为Zr65Al7.5Ni10Cu17.5的样品具有最低的icorr值1.38×10-2 μA*cm-2.两种具有相同成分的非晶与晶态合金相比,晶态合金具有更低的icorr值.在9种实验样品中纯Zr具有最低的...
Nb对Zr基大块非晶合金热稳定性、非晶形成能力及机械性能的影响
大块非晶合金 热稳定性 非晶形成能力
2007/12/25
本文利用水冷铜模铸造法成功制备了Zr70Ni10Cu20）90-xNbxAl10（x=0，2，5和7 at%）大块非晶合金，采用 XRD、DSC和DTA研究了Nb对（Zr70Ni10Cu20）90-xNbxAl10合金体系热稳定性和非晶合金形成能力(GFA)的影响。结果表明，适量Nb的添加可有效提高（Zr70Ni10Cu20）90-xNbxAl10合金的GFA和热稳定性。当Nb含量为2 at%时，...
Zr-4合金双轴疲劳行为及其微观变形机理Ⅱ.双轴循环变形亚结构及其？…
位错结构 织构 锆－4合金
2007/12/21
用透射电镜分别观察了Ｚｒ－４合金比例和非比例双轴疲劳变形亚结构. 结果表明：等效应变幅为０．８％, 不同主应变比下, Ｚｒ－４合金比例双轴疲劳后典型的位错组态是｛１０１＾－０｝柱面滑移产生的平行位错线. 随着等效应变幅提高. 从平面状向波纹状滑移转化, 有形成位错胞的趋势. 非比例加载过程中, 随着相位角从３０°增大到９０°, 位错组态从平行位错墙变化成位错胞.
Zr-4合金双轴疲劳行为及其微观变形机理Ⅰ.双轴疲劳变形行为
Zr-4合金 附加强化 双轴疲劳行为
2007/12/21
研究了不同主应变比比例加载和不同相位角非比例加载条件下Ｚｒ－４合金双轴疲劳行为. 结果表明：双轴比例和非比例循环变形过程中, 在Ｍｉｓｅｓ循环等效应力响应－循环周次曲线上, Ｚｒ－４均表现为循环初始硬化, 随后逐渐软化特征. Ｍｉｓｅｓ循环等效应力－应变曲线均位于单调曲线的上方, 表现为循环硬化特征. 进一步研究表明：非比例加载过程中合金的循环强化程度高于相同等效应变下的比例加载, 表现为非比例附...
NiAl-Cr(Zr)金属间化合物合金的高温蠕变
NiAl基金属间化合物 高温拉伸蠕变
2007/12/20
文章摘要：
研究了多相金属间化合物NiAl-33.5Cr-0.5Cr-0.5.Zr合金的显微组织和高温拉伸蠕变行为.铸态合金由β-NiAl和α-Cr组成共晶胞及沿共晶胞界分布的Ni2AlZr(Heu8ler)相组成.热等静压处理后,胞界处的Ni2AlZr相转变为富Zr相.蠕变曲线表现为较短的减速蠕变阶段和较长的稳态蠕变阶段,不同温度、负荷下的蠕变应变几乎相同,均为45%左右,...
Zr基块状非晶的氢损伤与氢致滞后断裂
Zr基块状非晶 氢鼓泡 氢致滞后断裂
2007/12/20
文章摘要：
研究了Zr41.2Ti13.8Ni10Cu12.5Be22.5块状非晶在充氢过程中氢致滞后断裂规律以及氢鼓泡的形核、长大及破裂过程。结果表明，当充氢电流i20mA/ cm2后，无载荷下充氢会产生氢损伤，恒载荷下发生滞后断裂时KIH/K IC从0.63降为0.26。氢鼓泡(直径约为30 nm)形核时的内压pi3.6 GPa。随氢的进入。鼓泡不断长大；...
Mg-Y-Nd-Zr合金的高温变形行为与热加工性能
Mg-Y-Nd合金 高温变形 热加工图 热加工性能
2007/12/20
文章摘要：
本文研究了Mg-Y-Nd-Zr合金在温度300-500℃和应变速率0.001-1s-1间的高温变形行为，利用动态材料模型构建了热加工图，结合组织观察结果认为该合金在450-500℃、应变速率大约为0.01s-1条件下发生动态再结晶；而温度高于450℃、应变速率大约0.005s-1时，材料发生界面开裂；温度低于350℃、应变速率约为0.01s-1时，材料在变形过程中...
Cu-Zr-Ti-Ni-Mo 块体非晶合金的腐蚀行为及耐蚀机理研究
Cu基块体非晶合金 微合金化 耐腐蚀机理 钝
2007/12/20
文章摘要：
在室温下，采用动电位极化和交流阻抗谱技术（EIS）研究了(Cu47Zr11Ti34Ni8)100-x Mox（x=0, 2;原子百分数）块体非晶合金在1 mol/L H2SO4溶液中的电化学行为。结果表明，非晶合金中添加了2 at％Mo后，材料的钝化膜破裂电位(Eb)显著上升，而致钝化电位(E0) 与维钝电流密度(ip)则明显减小。这主要是由于在稳定的钝化区内，微...
La0.7Sr0.3MnO3-Pb(Zr, Ti)O3双层膜中的磁电(ME)效应
2007/12/18
摘要 由溶胶-凝胶法制备出锰酸盐La0.7Sr0.3MnO3粉料，经1300K热压并在1573K高温下烧结成块材，并与Pb(Zr, Ti)O3胶合形成弹性耦合双层膜。相较于涂敷膜(tape casting)复合样品，该双层膜显示出更为优良的ME耦合效应。横向耦合要比纵向耦合更为强烈，并当外加磁场为150 Oe时ME电压系数达到峰值。分析表明由磁场和频率变化导致的ME系数变化的实验值与理论值符合的很...
掺杂Mn对Ce-Zr复合氧化物性能的影响
2007/12/13
摘要 采用共沉淀方法制备了一系列Ce-Zr-Mn 复合氧化物储氧材料, 并应用X射线衍射(XRD), BET, 氧吸附, 以及程序升温还原(TPR)对这些样品进行表征, 研究了样品老化前后的结构和织构变化, 储氧性能, 还原性能以及物相的变化. 结果表明, 在Ce-Zr固溶体中掺入少量的Mn可以显著提高储氧材料的储氧能力, 降低还原温度, 而且均形成稳定的立方晶相的CeO2-ZrO2固溶体. 当M...
非晶晶化法制备 Si-Al-Zr-O系超微细晶复相陶瓷
2007/12/12
摘要 在1650～1700℃下制备了Si-Al-Zr-O(SAZ)溶胶, 经快速冷却获得均匀致密的SAZ系非晶体, 经梯度热处理得到SAZ系超微细晶复相陶瓷. 结合示差扫描量热分析(DSC)、红外光谱(IR)、X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等技术以及Vicker压痕法, 研究了相关超微细晶复相陶瓷结构和性能随热处理温度的变化. 结果表明, SAZ系非晶体在950℃时开始析出四方氧化锆, ...