搜索结果: 136-150 共查到“工学 A l 3 S c , Zr”相关记录245条 . 查询时间(0.06 秒)
为了优化合金成分以提高纳米复相Nd-Fe-Co-Zr-B系永磁合金磁性能，采用均匀设计方法设计了Nd、
Co、Zr和B的4因素6水平U18(64)试验方案，建立了合金成分与磁性能之间的人工神经网络(ANN)预测模
型。利用该预测模型对Nd-Fe-B合金的成分进行了优化。同时，利用所建立的人工神经网络预测模型研究
了单个元素对Nd-Fe-B合金磁性能的影响规律，以及多元素间的交互作用与合金磁性...
Cu-Zr-Nb系铜基块体非晶合金的形成
块体非晶合金 Cu-Zr-Nb合金 原子团簇
2008/8/1
Cu8Zr3和Cu10Zr7相中存在Cu8Zr5和Cu6Zr5团簇结构，它们与Cu-Zr系的两个深共晶点Cu61.8Zr38.2和Cu56Zr44对应. Cu64Zr36是Cu-Zr二元系具有最大玻璃形成能力的成分点. 依据形成块体非晶的“变电子浓度线判据”，以Cu64Zr36, Cu61.8Zr38.2和Cu56Zr44 3个二元成分为出发点，以Nb元素为第三组元，建立变电子浓度线(Cu64Zr...
纳米高强Ti-Nb-Zr-Sn合金
钛合金 纳米结构 非均匀变形 失稳剪切
2008/7/31
在常见的应变速率范围内, 多数金属材料的冷加工变形主要是通过位错增殖、形变孪晶或马氏体相变等机制实现, 这些变形机制无法有效地细化晶粒,通常只有采用剧烈塑性变形方法制备无缺陷的金属纳米材料. 最近在研究β型Ti-Nb-Zr-Sn钛合金形变过程时,发现塑性失稳导致局域化非均匀塑性变形对晶粒细化具有显著作用；利用该变形机理, 采用常规冷轧方法即可以轧制出厚度为1.5 mm 板材, 其晶粒尺寸小于50 ...
等通道转角挤压(ECAP)方法制备的Al--Li--Cu--Mg--Zr合金主要由晶粒小于1m的等轴晶组成。循环形变时， ECAP Al--Li--Cu--Mg--Zr合金在应变幅较小时先出现短暂软化, 然后持续硬化；在应变幅较大时持续软化直至断裂。ECAP Al--Li--Cu--Mg--Zr合金的Coffin--Manson曲线近似一条直线。这些特性均与文献报道的峰时效Al--Li--Cu--...
再结晶Ni3Al(Zr)合金的环境脆性
Ni3Al 再结晶 力学性能
2008/7/9
研究了不同程度再结晶的Ni3Al(Zr)合金在真空和空气中的室温拉伸性
能. 结果表明, 随着再结晶程度的增加, 合金的塑性先增加后降低, 不完全再结
晶的样品表现出良好的拉伸塑性. 合金的环境敏感指数随再结晶程度的增加而
增加, 完全再结晶的样品表现出强烈的环境敏感性. 真空和空气中拉伸断口形貌
的变化与力学性能变化趋势一致, 再结晶程度低的样品的断口形貌为穿晶解理断
裂, 气氛对其几...
Cu-Zr-Ce-O催化剂上CO选择性氧化及再生研究
Cu-Zr-Ce-O催化剂 CO选择性氧化 ZrO2 再生
2008/6/29
采用共沉淀法制备了一系列Cu-Zr-Ce-O复合氧化物催化剂，考察了ZrO2加入量、不同再生方法对催化剂CO选择性氧化反应性能的影响，并通过DSC-TPR、XRD和SEM手段对催化剂进行了表征。结果表明，添加ZrO2的Cu1Zr1Ce9Oδ催化剂在160 ℃～200 ℃，具有99％以上的CO转化率，并且催化剂的选择性相对较高。适量ZrO2的加入能够细化催化剂的颗粒，提高催化剂的热稳定性，改变催化剂...
Zr-MCM-41的合成及其表征
介孔 Zr-MCM-41 氧化锆 硝酸锆
2008/6/29
以Zr(NO3)4·3H2O为锆源，通过直接合成法得到了Zr-MCM-41介孔材料，考察了不同Zr/Si摩尔比对样品的影响，其中Zr/Si的摩尔比最大为0.25。随着Zr/Si的摩尔比的增加，2θ=2°附近的100晶面的衍射峰强度逐渐降低，当Zr/Si摩尔比大于0.25后得不到介孔Zr-MCM-41材料。对所得样品采用XRD、TG-DTA、N2吸附脱附几种分析方法进行了表征。
含Zr Al-Cu-Mg合金的微观组织与疲劳行为
Al-Cu-Mg合金 S-N曲线 疲劳裂纹扩展速率 疲劳断口
2010/3/16
采用常规力学性能和疲劳性能测试、扫描电镜以及透射电镜观察等研究T3和T4热处理制度对含Zr Al-Cu-Mg合金组织和疲劳性能的影响。结果表明：该合金在T3状态下具有更好的综合性能。预变形引入高密度位错导致合金屈服强度显著提高，而伸长率降低不多。当应力比为0.5时，T3状态合金的S-N曲线位于T4状态之上，经106循环周次后，T3状态合金的疲劳强度比T4状态的高10 MPa。在应力强度因子幅度&#...
Structure and properties of Mg-Zr and Mg-Si alloys
Metallic alloys Magnesium alloys Structure
2010/2/8
Purpose: of this paper is to extend a complex evaluation of magnesium alloys which requires very often knowledge of structure and mechanical properties. These properties are connected with microstruct...
利用直流磁控溅射方法制备了质量厚度为200 μg·cm-2，直径为20 mm的自支撑金属Zr滤光膜。用同步辐射光源和紫外可见分光光度计分别测量了滤光膜在软X射线和可见光波段的透射率，用俄歇电子能谱（AES）分析了膜中的元素含量。结果表明:Zr膜在13.9 nm波长的透射率达19%， 对可见光的抑制性能达43 dB。杂质、膜层氧化及表面污染是影响滤光膜软X射线光谱透射率的主要因素。
研究了焊丝中添加孕育剂Ti, Zr对2219 Al--Cu合金MIG焊缝组织和性能的影响。实验结果表明, 当焊丝中Ti, Zr添加量分别为0.26%和0.33%时, 整个焊缝形成了全部等轴晶组织, 并且沿晶界分布的共晶相的数量减少, 显著提高了焊缝金属的抗拉强度和延伸率。在焊缝金属中, Ti, Zr以金属间铝化物质点的形式提供非均质形核的核心, 促进了均匀、细小的等轴晶粒的形成。
含Zr多晶Ni3Al合金在不同热处理温度下的组织与性能
Ni3Al 金属间化合物 热处理
2008/3/13
研究了冷轧多晶Ni3Al-(0.2%, 0.6%, 1.0%, 1.5%)Zr(原子分数)合金在不同热处理温度(800—1100)℃下的显微组织和力学性能. 结果表明, 适当的热处理温度, 可使无硼Ni3Al-Zr多晶合金获得优良的室温拉伸强度和塑性. 随着热处理温度的升高, 不同Zr含量Ni3Al合金的再结晶体积分数增加, 再结晶晶粒尺寸增大, 室温拉伸强度下降. 随着合金中Zr含量的增加, ...
双轴比例加载条件下含氢化物Zr-4合金变形行为的数值分析
Zr-4合金 氢化物 比例加载
2007/12/28
采用有限元数值分析方法,模拟了含氢化物Zr-4合金拉-扭双轴比例加载下的变形行为.相同外加等效应变下,加载路径对含氢化物Zr-4合金基体的最大静水拉应力区位于氢化物与基体的界面附近.随着拉伸-扭转应变比的增加, 基体中最大静水拉应力增加,而最大静水拉应力位置与外加剪切方向的夹角由45℃逐渐转向90℃.
块状非晶合金Cu-Zr-Ti-Sn在3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为
晶化 电化学阻抗
2007/12/28
利用电化学极化曲线方法和电化学阻抗谱(EIS)技术研究了Cu60Zr30Ti10和(Cu60Zr30Ti10)99Sn1块状非晶合金及其晶化后在3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为. 极化曲线测试结果表明, (Cu60Zr30Ti10)99Sn1非晶合金在3.5%NaCl溶液中的阳极极化曲线有一定的钝化倾向, 且其阳极电流密度较Cu60Zr30Ti10非晶合金的阳极电流密度有所降低; 同时EIS结果显...